COMUNE DI  PATRICA
( provincia di Frosinone )

PROGETTO  PER REALIZZAZIONE EDIFICIO PREFABBRICATO AD USO INDUSTRIALE
 sito in via Ferruccia,  – Patrica (FR) 

distinto in Catasto al Foglio 04   Mapp. n. 629,  n.631

      

   IL RICHIEDENTE: R.E.M.  s.r.l.
                          via Ferruccia, n. 12/B – Patrica (FR)    

-	RELAZIONE GEOTECNICA 
-	RELAZIONE SULLA QUALITA’ DEI  MATERIALI
-   RELAZIONE DI CALCOLO FONDAZIONI

N. DIS.	 TITOLO	
92.08.FR/1 	Pianta tracciamento plinti	
92.08.FR/2 	Esecutivo plinto tipo PL1	
92.08.FR/3 	 Esecutivo plinto tipo PL2	
92.08.FR/4 	 Esecutivo plinto tipo PL3	
92.08.FR/5	 Esecutivo plinto tipo PL4	
92.08.FR/6	 Pianta fondazioni	
92.08.FR/7	 Travi di collegamento	

RELATORE:	
      DOTT. ING.  GIANLUCA CERVONI
via dei Principi, 123 – Rocca Priora (RM) 
e-mail: ing_cervoni@libero.it
                 tel. 3497829836 – fax. 0694436511	

RELAZIONE GEOTECNICA

Normativa di riferimento.
 Per le fasi di calcolo viene fatto riferimento alla normativa: 
I) Provvedimenti per le costruzioni con prescrizioni per zone sismiche (Legge 2/2/74, D.M. 16/1/96 e D.M. 11/3/1988)
II) Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi (D.M. 16/1/96) 
III) Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale, e precompresso, e strutture metalliche (Legge 5/11/7 1, n. 1086 e D.M. 14/2/92)
con particolare riferimento a: 
D.M. 11/3/88; Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere dì fondazione.

Carico limite di fondazioni superficiali 
Il carico limite di una fondazione superficiale può essere definito con riferimento a quel valore massimo del carico per il quale in nessun punto del sottosuolo si raggiunge la condizione di rottura (metodo dì Frolich), oppure con riferimento a quel valore del carico, maggiore del precedente, per il quale il fenomeno di rottura si è esteso ad un ampio volume del suolo (metodo di Prandfl e successivi).

Prandtl ha studiato il problema della rottura, di un sernispazio elastico per effetto di un carico applicato sulla sua superficie con riferimento all'acciaio, caratteriizzando la resistenza a rottura con una legge del tipo: 

τ = c + σ × tgφ
valida anche per i terreni.

Le ipotesi e le condizioni introdotte dal Prandtl sono le seguenti:

•	Materiale privo di peso e quindi γ = 0
•	Comportamento rigido ‑ plastico
•	Resistenza a rottura del materiale esprimibíle con la relazione τ = c + σ × tgφ 
•	Carico uniforme, verticale ed applicato su una striscia di lunghezza infinita e di larghezza 2b   (stato di deformazione piana)
•	Tensioni tangenziali nulle al contatto ta la striscia di carico e la superficie limite dei semispazio.

All'atto della rottura si verifica la plasticizzazione del materiale racchiuso fra la superficie limite del semispazio e la superficie GFBCD.

Nel triangolo AEB la rottura avviene secondo due famiglie di segmenti rettilinei ed inclinati di 45°+φ/2 rispetto all'orizzontale. 
Nelle zone ABF e EBC la rottura si produce lungo due famiglie di linee, l'una costituita da segmenti rettilinei passanti rispe:ttivamente per i punti A ed E e l'altra da archi di de famiglie di spirali logaritmiche. 
I  poli di queste  sono  i punti  A  ed  E.  Nei triangoli AFG  e ECD la  rottura avviene  su  segmenti inclinati  di  ± (45°+φ/2) rispetto alla verticale.

Individuato cosi il volume di terreno portato a rottura dal carico limite, questo può essere calcolato scrivendo la condizione di equilibrio fra le forze agenti su qualsiasi volume di terreno delimitato in basso da una qualunque delle superfici di scorrimento.

Si arriva quindi ad una equazione q =B × c, dove il coefficiente B dipende soltanto dall'angolo di attrito φ del terreno.

Per φ = 0 il coefficiente B risulta pari a 5.14, quindi q = 5.14 x c.

Nell'altro caso particolare di terreno privo di coesione (c=0, γ≠0) risulta q=0, secondo la teoria di Prandtl non sarebbe dunque possibile applicare nessun carico sulla superficie limite di un terreno incoerente.

Da questa teoria, anche se non applicabile praticamente, hanno preso le mosse tutte le ricerche ed i metodi di calcolo successivi.

Infatti Caquot si pose nelle stesse condizioni di Prandtl ad eccezione del fatto che la striscia di carico non è più applicata sulla superficie limite del semispazio, ma a una profondità h, con h≤2b; il terreno compreso tra la superficie e la profondità h ha le sepenti caratteristiche: γ≠0, φ=0, c=0 e cioè sia un mezzo dotato di peso ma privo di resistenza. Risolvendo le equazioni di equilibrio si arriva all'espressione: 

che è sicuramente è un passo avanti rispetto a Prandt1, ma che ancora non rispecchia la realtà.

Metodo di Terzaghi 
Terzaghi, proseguendo lo studio di Caquot, ha apportato alcune modifiche per tenere conto delle effettive caratteristiche dell'insierne opera di fondazione‑terreno.

Sotto l’azione del carico trasmesso dalla fondazione il terreno che sì trova a contatto con la fondazione stessa tende a sfuggire lateralmente, ma ne è impedito dalle resistenze tangenziali che si sviluppano fra la fondazione ed il terreno. Ciò comporta una modifica dello stato tensionale nel terreno posto direttamente al di sotto della fondazione; per tenerne conto Terzaghi assegna ai lati  AB ed EB del cuneo di Prandtl una inclinazione ψ rispetto all’orizzontale, scegliendo il valore di ψ in funzione delle caratteristiche meccaniche del terreno al contatto terreno‑opera di fondazione. L’ipotesi  per il terreno sotto la fondazione viene così superata ammettendo che le superfici di rottura restino inalterate, l'espressione del carico limite è quindi: 

q =A × γ  A + B × c + C ×γ × b

in cui C è un coefficiente che risulta funzione dell'angolo di attrito φ del terreno posto al di sotto del piano di posa e dell'angolo φ prima definito; b è la semilarghezza della striscia.

Un ulteriore contributo è stato apportato da Terzaghi sull'effettivo comportamento del terreno.
Nel metodo di Prandtl si ipotizza un comportamento del terreno rigido‑plastico, Terzaghi invece ammette questo comportamento nei terreni molto compatti.
In essi infatti, la curva carichi‑cedimenti presenta un primo tratto rettilineo, seguito da un breve tratto curvilineo (comportamento elasto‑plastico); la rottura è istantanea ed il valore del carico limite risulta chiaramente individuato (rottura generale).
In un terreno molto sciolto invece la relazione carichi‑cedimenti presenta un tratto curvilineo accentuato fin dai carichi più bassi per effetto di una rottura progressiva del terreno (rottura locale); di conseguenza l'individuazione del carico limite non è cosi chiara ed evidente come nel caso dei terreni compatti.

Per i teneni molto sciolti Terzaghi consiglia di prendere, in considerazione per il carico limite il valore che si calcola con la formula precedente introducendo però dei valori ridotti, delle camteristiche meccaniche del terreno e precisamente:

   e  

Esplicitando i coefficienti della. formula precedente, la formula di Terzaghi può essere scritta:

dove:

RELAZIONE SULLA QUALITA’ DEI MATERIALI

Nell’esecuzione delle opere in oggetto sara’ previsto l’uso dei seguenti materiali :

- LegantiVerranno utilizzati esclusivamente leganti idraulici definiti come cementi dalle disposizioni vigenti in materia (Legge 26/05/1965 n° 595) con esclusione del cemento alluminoso.

- InertiGli inerti naturali o di frantumazione saranno costituiti da sabbia lavata e ben granata, ghiaietto lavato e vagliato, ghiaia lavata e vagliata.
Dovranno essere inoltre soddisfatti i seguenti requisiti
a.	resistenza al gelo;
b.	non friabilita’;
c.	assenza di sostanze organiche, limose, argillose;
d.	assenza di reazioni nocive con il cemento ed i suoi prodotti di idratazione.

- AcquaL’acqua per gli impasti dovra’ essere limpida, priva di sali (particolarmente solfati e cloruri) in percentuali dannose e non essere aggressiva.

- AcciaioL’acciaio sara’ del tipo FeB 44 K ad aderenza migliorata rispondente alle caratteristiche previste al paragrafo 2.2 “Acciaio da cemento armato normale” del D.M. 09/01/1996.
Le modalita’ di accettazione ed i controlli saranno effettuati secondo la Normativa citata.

- ImpastiLa distribuzione granulometrica degli inerti, il tipo di cemento e la consistenza degli impasti dovranno essere adeguati alla particolare destinazione del getto ed al procedimento di posa in opera del conglomerato.
Il quantitativo di acqua dell’impasto dovra’ essere il minimo necessario a consentire una buona lavorabilita’ del calcestruzzo tenuto conto anche del contenuto naturale di acqua degli inerti. Il rapporto acqua\cemento dovra’ essere scelto in relazione alla resistenza meccanica richiesta per il conglomerato.
L’impiego di additivi dovra’ essere subordinato all’accertamento dell’assenza di ogni pericolo di aggressivita’.
L’impasto dovra’ essere effettuato con mezzi idonei ed il dosaggio dei singoli componenti eseguito con modalita’ atte a garantire la costanza del proporzionamento previsto in sede di progetto.
I conglomerati da impiegare nella realizzazione delle strutture in oggetto dovranno avere, dipendentemente alle singole categorie di opere, le seguenti caratteristiche :

a.	calcestruzzo a dosaggio in opera per strutture non armate (magroni di sottofondazione), confezionato con tre o piu’ pezzature di inerti in modo da ottenere una distribuzione granulometrica adeguata all’opera da eseguire (esempio indicativo : 45% di inerte fino a 10 mm; 25% di inerte da 11 a 25 mm; 30% di inerte da 26 a 50mm).
Dosaggio : 150 kg./mc. cemento Portland tipo ‘325’

b.	calcestruzzo a resistenza in opera per strutture armate di fondazione (basi plinti, travi portatamponamento e di collegamento), confezionato con tre o piu’ pezzature di inerti in modo da ottenere una distribuzione granulometrica ed una consistenza adeguata all’opera da eseguire (esempio indicativo : 65% di inerte fino a 10 mm; 35% di inerte da 11 a 25 mm).
Resistenza caratteristica a 28 giorni di maturazione : 250 kg./cmq.

TENSIONI AMMISSIBILI NEI MATERIALI
Ai sensi del D.M. del 14/02/1992 “Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale, precompresso e per le strutture metalliche” per i materiali da impiegare nella costruzione in oggetto, risultano ammissibili le seguenti tensioni :

-	acciaio per C.A. 
ss   =   2600 kg./cmq.

-	Calcestruzzo Rck 250 kg./cmq.
sc   =   85,00 kg./cmq.
tc0  =     5,30 kg./cmq.
tc1  =   16,80 kg./cmq.